单面蒙皮菱形复合材料玻璃钢格栅板实例验证

验证实例中的试件为一块 0.60 ´ 0.45m 2  的单面蒙皮菱形复合材料玻璃钢格栅板
（参见图 5-1），玻璃钢格栅肋条由单向玻璃钢材料制成，截面高和截面宽分别为

 
2cm 和 0.5cm ； 蒙皮为一块 T300/4200 碳/ 环氧复合材料层合板，以[0/90/0/90]s 正交对称铺层，单层厚度为 0.17mm，总层厚为 1.36mm，其材料力学性能属性如下
蒙皮玻璃钢格栅

E1 = 126Gpa , E2 = 8.0Gpa , G12 = 3.7Gpa ,
 
v = 0.33 ; q = 1558kg / m3
 
EL = 15Gpa ； v = 0.3 ； q = 1500kg / m3

坐标原点定义在菱形玻璃钢格栅板的中心处，X  轴沿菱形的长对角线方向定义，坐标系与载荷分布如图 3-8 所示，横向集中点载荷作用于 P1(7.5cm, 0) 点和 P2(-7.5cm, 0)点上
图 3-8 试件的测点分布与坐标定义
Fig.3-8 Distribution of testing points and definition of coordinate system
 
验证实例中对不同等效模型的刚度预报精度进行了比较研究，图 3-9 中分别给出了在横向集中载荷作用下应用文献中 Chen 等人的等效模型和本文改进的等效刚度模型所计算 P1   点的应变响应以及与实验测得值的比较，
图中，“▲”为应用 Chen  等人模型所得计算值，“■”为应用本章所改进的等效刚度模型计算的响应预报值，“×”为实验测得值，本文改进模型所预
报的应变响应与实验测之间的均方差小于 4％，从图 3-9 中可以看出，小于文献中等效模型的计算值与实验测得值之间的误差。图 3-10 为应用本文模型计算所得的中心点处位移响应与实验测得值的比较，实测值和本文模型的预报值有着很好的吻合，相对误差在控制 1％以内。综上，图 3-9 和图 3-10

较好地验证了本节中所提出的等效刚度模型的实用性和有效性，为后续正向响应模型的建立奠定了基础。